ДЕЙСТВИЕ БРОНЕБОЙНО-ФУГАСНОГО СНАРЯДА ПО БРОНЕ

В. В. Гаюн, А. В. Гришкун, О. П. Гусев, Ш. И. Нанава, Р. Д. Тетельбаум

Вопросы оборонной техники. Серия VI, Вып. 5 (111). 1983 г.

В боекомплекте танка "Чифтен" Мк5Р применены бронебойно-фугасные снаряды (БФС) L31А7, попадание которых в танк с монолитной броней приводит к отколам от тыльной части брони осколков, наносящих поражение внутри танка, а за счет ударного действия может произойти выход из строя внутреннего оборудования танка.

Действие БФС L31Α7 было исследовано на комбинированной и монолитной броне в со­поставлении с действием осколочно-фугасных снарядов (ОФС). Исследовалась реакция на удар (ударные спектры) измерительных преобразователей (ИП) с различными соб­ственными частотами колебаний f_oi [1-3], являющихся динамическим аналогом амор­тизированных узлов и приборов внутреннего оборудования с линейной упругой характе­ристикой. Реакция таких ИП пропорциональна сообщенному бронеэлементу от снаряда импульсу силы [4]. Измерительный преобразователь представляет собой инерционную массу от 0,4 кг до 8 кг, устанавливаемую на сдвоенных амортизаторах типа АП-3-675 (f_oi = 50-95 Гц) или на амортизаторах типа АТРМ-20/50 (f_oi = 22-44 Гц). На инер­ционной массе эпоксидным компаундом закрепляются 2–4 пьезоакселерометра типа ИС-313А или АВС-086-02.

Регистрация ускорений производилась на светолучевых осциллографах H-I15 с исполь­зованием предварительных усилителей ИС-943А и ИС-1301. Рабочая полоса частот из­мерительного тракта составляла 15-2000 Гц. Исследуемый процесс фиксировался на фо­тобумаге и обрабатывался методом графического сглаживания с выделением основной составляющей ударно-колебательного движения.

Для получения данных по ударному действию БФС в различных точках тыльной поверх­ности комбинированной брони верхнего лобового листа и башни танка на привариваемых бонках устанавливались ИП с собственными частотами 22, 44, 50, 70 и 95 Гц, на плитах из монолитной брони - с частотами 50 и 95 Гц.

При экспериментальном определении поражающего действия БФС по откольному разру­шению тыльной поверхности монолитной брони обстрел бронеплит различной толщины велся под углом 60° к нормали, а на плите толщиной 160 мм производилась одновре­менно и оценка действия БФС по реакции ИП.

Результаты исследований реакции ИП на удары 120-мм БФС в центральную зону верх­него лобового листа и в правую часть башни танка с комбинированной броней сопоставлены с реакцией на воздействие ОФС калибра 115 и 125 мм (рис. 1, 2), а реак­ция ИП на обстрел 120-мм БФС бронеплит размерами 2750×2800×160 мм под углом 60 от нормали сопоставлена с реакцией на обстрел ОФС калибра 100, 115 и 125 мм (табл. 1). Там же (см. рис. 1) приведен результат расчетной оценки реакции ИП при ударе 125-мм ОФС в центр верхнего лобового листа танка "Чифтен".

Результаты экспериментальной оценки ударного заброневого действия 120-мм БФС и ОФС калибра 115 и 125 мм по корпусу танка с комбинированной броней показывают, что динамические нагрузки от 120-мм БФС в среднем на 15% ниже, чем от 125-мм ОФС и на 5-10% превосходят 115-мм ОФС. При попадании в лобовую часть башни ди­намические нагрузки от 120-мм БФС в среднем на 15% выше, чем от 125-мм и на 50% больше, чем от 115-мм ОФС.

При попадании в башню снижение эффективности ОФС по сравнению с БФС объясняет­ся различием в принципе их действия. Действие БФС определяется механическим уда­ром корпуса снаряда о преграду до детонации взрывчатого вещества (BB) и импуль­сом взрыва расплющенного заряда ВВ. Поэтому нагрузка распределяется в локальной зоне и ударный импульс снаряда практически полностью передается преграде. Действие ОФС в основном создается распределяющимся на значительной площади потоком высокоскоростных осколков, образующихся при детонации снаряда [4]. Но так как башня имеет сравнительно низкий профиль, существенная часть эффективного потока осколков в башню не попадает и ей передается только часть полного импульса снаря­да.

Рис. 1. Экспериментальные значения реакции ИП (ускорение J ) на удар при обст­реле БФС и ОФС верхнего лобового листа танка с комбинированной броней ( 1 - 120-мм БФС со скоростью V_с= 645 м/с; 2 - 125-мм ОФС, V_с = 850 м/с; 3 - 115-мм ОФС, V_с = 780 м/с) и расчетные значения реакции ИП при ударе 125-мм ОФС по верхнему лобовому листу танка "Чифтен" (кривая 4)

Рис. 2. Экспериментальные значения реакции ИП Ha удар при обстреле БФС и ОФС башни танка с комбинированной броней под курсовыми углами 23-30°: 1 - 120-мм БФС, V_с = 645 м/с; 2 - 125-мм ОФС, V_с = 850 м/с; 3 - 115-мм ОФС, V_с = 780 м/с

Таблица 1

Сравнительная оценка БФС и ОФС по реакции ИП при обстреле плит

из монолитной брони

* - скорость удара снаряда; **- ударное ускорение ИП; ***К =J/J₁, где J₁ = J для 120-мм БФС.

Результаты исследований поражающего действия 120-мм БФС по откольному разруше­нию тыльной поверхности гомогенной брони, в которых скорость откола определялась с помощью скоростной кинокамеры и рам-мишеней (табл. 2) показали, что предельная толщина плиты, при которой имеет место откольное разрушение при обстреле 120-мм БФС под углом 60° к нормали, составляет 150 мм, а за счет детонации расплющенно­го BB вмятина достигает глубины 10 мм, диаметром примерно 2,2 калибра.

Параметры поражения тыльной поверхности гомогенной брони 120-мм БФС

при угле обстрела 60°

Здесь *m , V_c - масca и ударная скорость снаряда; ** V_от, m_от, β – скорость, мас­са, направление полета от нормали отколовшихся частей.

Выводы

1. Заброневое ударное действие 120-мм бронебойно-фугасного снаряда танка "Чифтен" Мк5Р по комбинированной броне примерно равноценно действию по этой броне осколоч­но-фугасного снаряда калибра 125 мм.
2. При ударе 120-мм бронебойно-фугасного снаряда танка "Чифтен" Мк5Р по гомоген­ной броневой плите толщиной 150 мм под углом 60° от нормали происходит откол тыльной поверхности брони, осколки которой могут поразить внутреннее оборудование и экипаж танка.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Глаговский Б. А., Козачок А, Г., Пеллинец В, С., Солодки H Ю. Н. Таблицы и графики для расчета реакции линейных систем на им­пульсное возбуждение. – Новосибирск: Наука, 1971, 192 с.
2. Xаррис С. М., Крид Ч. И. Справочник по ударным нагрузкам. – Л.: Судостроение, 1980, 360 с.
3. Гаюн В. В., Гусев О. П., H а н а в а Ш. И., Соболева Н. А. Определение ударных ускорений элементов бронеконструкций танков при снарядном об­стреле по реакции линейных измерительных систем. – Вопросы оборонной техники. Сер. XX. Бронетанковая техника, 1977, вып. 71, с. 16-19.
4. Нанава Ш. И., Соболева Н. А. Динамика бронеплит при снарядном ударе без пробития брони, - Вопросы оборонной техники. Сер. XX. Бронетанковая техника, 1979, вып. 86, с. 81-86.

См. также - Защищенность танков второго послевоенного поколения Т-64 (Т-64А), «Чифтейн Мк5Р» и М60