ГЛАВНАЯ НА ВООРУЖЕНИИ ПЕРСПЕКТИВНЫЕ
РАЗРАБОТКИ
ОГНЕВАЯ МОЩЬ
ЗАЩИТА ПОДВИЖНОСТЬ 

ЭКСКЛЮЗИВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ  БИБЛИОТЕКА ФОТООБЗОРЫ
 
 




ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ БРОНЕБОЙНОГО ПОДКАЛИБЕРНОГО СНАРЯДА И ПОРАЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ АКТИВНОЙ ЗАЩИТЫ

В. А. КРУЖКОВ, П. С. ПАЛАСТРОВ

 

Приведены экспериментальные данные по снижению бронепробиваемости 115-мм оперенного бронебойного подкалиберного снаряда после воздействия на него стерж­невых поражающих элементов активной защиты. Главными факторами, которые сни­жают бронепробиваемость, являются скорость поворота и угол подхода снаряда к плите.

 

В процессе исследований активной защиты танка было показано, как уменьшается бронепробивная способность 115-мм оперенного БПС после удара в него поражающих элементов — стальных стер­жней (рис. 1). Ударная скорость снаряда БМ6 сос­тавляла (1570±10) м/с. Его масса в полете 3,9 кг . Материал корпуса снаряда — 35X3HM, твердость корпуса но Бринеллю 2,6—2,8 мм. Полная длина снаряда 550 мм , длина без баллистического наконечника и стабилизатора 440 мм .

 

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ БРОНЕБОЙНОГО ПОДКАЛИБЕРНОГО СНАРЯДА И ПОРАЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ АКТИВНОЙ ЗАЩИТЫ

Рис 1. Опытная установка:

1 — снаряд; 2 — броневая плита; 3—мишень; 4 — боевая часть;

5 — исполнительное устройство: 6 — блок питания;

L — расстояние от оси боевой части до места удара в броню: R— промах

 

 

Боевая часть - это стальной параллелепипед длиной 360 мм с толщиной стенок (дна) 30 мм . На рабочей стороне боевой части закреплены два стальных стержня прямоугольного сечения с соотношением высоты к ширине 0,4; линейная масса каждого стержня 1,5 кг/м. В ней содержится взрывчатка типа ТГ-40, плотностью 1,62 · 103 кг/м3, линейной массой 3,5 кг/м и общей массой 1,12 кг . Скорость метания стержней (1 440+30) м/с.

Угол разлета стержней в плоскости, перпендикулярной оси боевой части, (5+1,5)°. Угол склонения стерж­ней в направлении инициирования (5,5+1,5)°.

Испытания проводились при температуре возду­ха -15...-20 °С. Стрельба велась с дистанции 100 м . В испытаниях были использованы броневые плиты толщиной 80 и 100 мм ; угол между осью сна­ряда и нормалью к плите 60°. Материал преград —сталь средней твердости (диаметр отпечатка 3,6 — 3,7 мм ).

Подрыв боевой части осуществлялся при разры­ве проволоки в мишени от исполнительного уст­ройства, находившегося в укрытии в семи метрах от нее. Общая задержка во времени от разрыва проволоки до срабатывания капсюля-детонатора не превышала 25 мкс. Расстояние L от оси боевой части до места удара в броню и промах R прини­мали по три значения:

L = 500. 1 000 и 1 500 мм ; R = 300, 500 и 800 мм (рис. 2).

По этим данным, поражение головной и хвосто­вой части снаряда дает меньшую глубину внедре­ния, чем воздействие на среднюю часть БПС. Взрыв боевой части под неподвижным снарядом разрушал его в месте удара. В динамике разруше­ние снаряда не определялось. Более ранние опыты В. В. Чивилева и В. А. Кружкова показали, что бо­евая часть, имевшая стержневой поражающий эле­мент с меньшими параметрами, при стрельбе ПО' щитам всегда разрушала данный снаряд. Поража­ющие элементы с энергетическими параметрами в. два с лишним раза больше, чем в предыдущих испытаниях, заведомо разрушали оперенный снаряд. В этом случае поражение головной и хвостовой час­ти должно давать больший эффект, чем действие на его среднюю часть.

 

 

Глубина внедрения H (темные точки) и глубина ка¬верны h на лицевой стороне броневой плиты (светлые точки) 115-мм оперенного БПС при скорости удара 1570 м/с после воздействия:

Рис. 2. Глубина внедрения H (темные точки) и глубина ка­верны h на лицевой стороне броневой плиты (светлые точки) 115-мм оперенного БПС при скорости удара 1570 м/с после воздействия:

треугольники — L = 500 мм , R =300 мм, плита 80 мм/60°;

квадратыL =500 мм, R =300 мм, плита 100 мм/60°;

кружкиL = 1 000 мм , R = 500 мм , плита 80 мм/60°;

плюсы — L = 1500 мм , R  = 800 мм , плита 80 мм/60°;

ромбы — L = 1500 мм , R = 800 мм , плита 100 мм/60°

 

При L = 500 мм и R = 300 мм 80-мм броне плита (α —60°) не пробивается только при воздействии на головную часть снаряда; в этих условиях непробитие 100-мм плиты получено уже и при ударе в среднюю часть снаряда. Глубина каверны втором опыте составила 75 мм (80-мм плита этих случаях пробивалась). При воздействии хвостовую часть снаряда в этих же условиях плиты обеих толщин пробивались. Это понятно, при L = 500 мм ему не хватает угловой скорости опрокидывания «хвостом» вверх.

Броневая плита толщиной 80 мм (α = 60° ) пробивалась при воздействии боевой части на бую часть снаряда при L= 1 000 мм и R = 500 Поскольку стержни имели угол расхождени среднем 5°, то расстояние между ними по рас составило: для R = 300 мм — 50, для R = 500 — 70, для R = 800 мм90 мм . Для промаха R = 800 и L=1000 мм непробитие плиты 80 мм/60° не наблюдалось. Очевидно, расхождение стержней и ослабление воздушной ударной волны на дар промахе сказалось на эффективности воздействия. Параметры воздушной ударной волны от рассматриваемой боевой части в данных исследования не определялись.

 

Вывод. Параметры поражающих элементов полученные при испытаниях оперенного БПС, гут быть использованы при разработке активной защиты танка.


 

 





 



ГЛАВНАЯ НА ВООРУЖЕНИИ ПЕРСПЕКТИВНЫЕ
РАЗРАБОТКИ
ОГНЕВАЯ МОЩЬ
ЗАЩИТА ПОДВИЖНОСТЬ 

ЭКСКЛЮЗИВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ  БИБЛИОТЕКА ФОТООБЗОРЫ