ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ БРОНЕБОЙНОГО ПОДКАЛИБЕРНОГО СНАРЯДА И ПОРАЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ АКТИВНОЙ ЗАЩИТЫ

В. А. КРУЖКОВ, П. С. ПАЛАСТРОВ

Приведены экспериментальные данные по снижению бронепробиваемости 115-мм оперенного бронебойного подкалиберного снаряда после воздействия на него стерж­невых поражающих элементов активной защиты. Главными факторами, которые сни­жают бронепробиваемость, являются скорость поворота и угол подхода снаряда к плите.

В процессе исследований активной защиты танка было показано, как уменьшается бронепробивная способность 115-мм оперенного БПС после удара в него поражающих элементов — стальных стер­жней (рис. 1). Ударная скорость снаряда БМ6 сос­тавляла (1570±10) м/с. Его масса в полете 3,9 кг . Материал корпуса снаряда — 35X3HM, твердость корпуса но Бринеллю 2,6—2,8 мм. Полная длина снаряда 550 мм , длина без баллистического наконечника и стабилизатора 440 мм .

Рис 1. Опытная установка:

1 — снаряд; 2 — броневая плита; 3—мишень; 4 — боевая часть;

5 — исполнительное устройство: 6 — блок питания;

L — расстояние от оси боевой части до места удара в броню: R— промах

Боевая часть - это стальной параллелепипед длиной 360 мм с толщиной стенок (дна) 30 мм . На рабочей стороне боевой части закреплены два стальных стержня прямоугольного сечения с соотношением высоты к ширине 0,4; линейная масса каждого стержня 1,5 кг/м. В ней содержится взрывчатка типа ТГ-40, плотностью 1,62 · 10³ кг/м³, линейной массой 3,5 кг/м и общей массой 1,12 кг . Скорость метания стержней (1 440+30) м/с.

Угол разлета стержней в плоскости, перпендикулярной оси боевой части, (5+1,5)°. Угол склонения стерж­ней в направлении инициирования (5,5+1,5)°.

Испытания проводились при температуре возду­ха -15...-20 °С. Стрельба велась с дистанции 100 м . В испытаниях были использованы броневые плиты толщиной 80 и 100 мм ; угол между осью сна­ряда и нормалью к плите 60°. Материал преград —сталь средней твердости (диаметр отпечатка 3,6 — 3,7 мм ).

Подрыв боевой части осуществлялся при разры­ве проволоки в мишени от исполнительного уст­ройства, находившегося в укрытии в семи метрах от нее. Общая задержка во времени от разрыва проволоки до срабатывания капсюля-детонатора не превышала 25 мкс. Расстояние L от оси боевой части до места удара в броню и промах R прини­мали по три значения:

L = 500. 1 000 и 1 500 мм ; R = 300, 500 и 800 мм (рис. 2).

По этим данным, поражение головной и хвосто­вой части снаряда дает меньшую глубину внедре­ния, чем воздействие на среднюю часть БПС. Взрыв боевой части под неподвижным снарядом разрушал его в месте удара. В динамике разруше­ние снаряда не определялось. Более ранние опыты В. В. Чивилева и В. А. Кружкова показали, что бо­евая часть, имевшая стержневой поражающий эле­мент с меньшими параметрами, при стрельбе ПО' щитам всегда разрушала данный снаряд. Поража­ющие элементы с энергетическими параметрами в. два с лишним раза больше, чем в предыдущих испытаниях, заведомо разрушали оперенный снаряд. В этом случае поражение головной и хвостовой час­ти должно давать больший эффект, чем действие на его среднюю часть.

Рис. 2. Глубина внедрения H (темные точки) и глубина ка­верны h на лицевой стороне броневой плиты (светлые точки) 115-мм оперенного БПС при скорости удара 1570 м/с после воздействия:

треугольники — L = 500 мм , R =300 мм, плита 80 мм/60°;

квадраты — L =500 мм, R =300 мм, плита 100 мм/60°;

кружки— L = 1 000 мм , R = 500 мм , плита 80 мм/60°;

плюсы — L = 1500 мм , R  = 800 мм , плита 80 мм/60°;

ромбы — L = 1500 мм , R = 800 мм , плита 100 мм/60°

При L = 500 мм и R = 300 мм 80-мм броне плита (α —60°) не пробивается только при воздействии на головную часть снаряда; в этих условиях непробитие 100-мм плиты получено уже и при ударе в среднюю часть снаряда. Глубина каверны втором опыте составила 75 мм (80-мм плита этих случаях пробивалась). При воздействии хвостовую часть снаряда в этих же условиях плиты обеих толщин пробивались. Это понятно, при L = 500 мм ему не хватает угловой скорости опрокидывания «хвостом» вверх.

Броневая плита толщиной 80 мм (α = 60° ) пробивалась при воздействии боевой части на бую часть снаряда при L= 1 000 мм и R = 500 Поскольку стержни имели угол расхождени среднем 5°, то расстояние между ними по рас составило: для R = 300 мм — 50, для R = 500 — 70, для R = 800 мм — 90 мм . Для промаха R = 800 и L=1000 мм непробитие плиты 80 мм/60° не наблюдалось. Очевидно, расхождение стержней и ослабление воздушной ударной волны на дар промахе сказалось на эффективности воздействия. Параметры воздушной ударной волны от рассматриваемой боевой части в данных исследования не определялись.

Вывод. Параметры поражающих элементов полученные при испытаниях оперенного БПС, гут быть использованы при разработке активной защиты танка.